简要说明：铸桥牌的量大包邮GT-2083模具激光焊丝产品：估价：1，规格：齐全，产品系列编号：齐全

量大包邮GT-2083模具激光焊丝

SKD11  焊补冷作钢、五金冲压模、切模、刀具、成型模、工件硬面制作具高硬度、耐磨性及高韧性之氩焊条，焊补前先加温预热，否则易产生龟裂现象。规格1.0 ~ 3.2mm   HRC 56~58  

SKD61   焊补锌、铝压铸模、具良好之耐热性与耐龟裂性、热气冲模、铝铜热锻模、铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性。一般热压铸模常有龟甲裂纹状，大部份是由热应力所引起,亦有因表面氧化或压铸原料之腐蚀所引起，热处理调至适当硬度改善其寿命，硬度太低或太高均不适用。规格：0.8 ~ 3.2mm   HRC 40~43  

8407-H13  制锌、铝、锡等有色合金及铜合金之压铸模，可用作热锻或冲压模。具高韧性、耐磨性及防热熔蚀性佳，抗高温软化，防高温疲劳性良好，可焊补热作冲头、绞刀、轧刀、切槽刀、剪刀...等做热处理时，需防止脱碳，热工具钢焊后所产生之硬度太高亦发生破裂。规格0.8 ~ 3.2mm   HRC 43~46

888T   高硬度钢之接合，硬面制作之打底，龟裂之焊合。高强度焊支，含镍铬合金成份高，专业用于防破裂底层焊接、填充打底，拉力强，并可修补钢材之龟裂焊合重建。规格：1.2 ~ 1.6mm   HB~300    

718   大型家电、玩具、通信、电子、运动器材等塑料产品模具钢。塑料射出模、耐热模、抗腐蚀模，切削性、蚀花性良好，研磨后表面光泽性优良，使用寿命长。预热温度250~300℃后热温度400~500℃，作多层焊补时，采用后退法焊补，较不易产生融合不良及针孔等缺陷。规格：0.8 ~ 2.4mm   HRC 28~30   

738   半透明及需有表面光泽之塑料产品模具钢，大型模具，产品形状复杂及精度高之塑料模用钢。塑料射出模、耐热模、抗腐蚀模、蚀花性良好，具备优良加工性能，易切削拋光和电蚀，韧性及耐磨性佳。预热温度250~300℃后热温度400~500℃，作多层焊补时，采用后退法焊补，较不易产生融合不良及针孔等缺陷。规格： 0.8 ~ 2.4mm   HRC 32~35     

P20Ni    塑料射出模、耐热模（铸铜模）。以焊接裂开敏感性低的合金成份设计，含镍约1%，适合PA、POM、 PS、PE、PP、ABS塑料,具良好之拋光性，焊后无气孔、裂纹，打磨后有良好之光洁度，经真空脱气，锻造后，预硬至HRC 33度，断面硬度分布均一，模具寿命达300,000以上。预热温度250~300℃后热温度400~500℃，作多层焊补时，采用后退法焊补，较不易产生融合不良及针孔等缺陷。规格：0.8 ~ 2.4mm   HRC 30~34    

NAK-80    塑料射出模、镜面钢.高硬度,镜面效果特佳，放电加工性良好，焊接性能极好，研磨后，光滑如镜，为世界最进步，最优秀塑模钢，加入易削元素，切削加工容易，具高强韧性及耐磨不变形特性，适合各种透明塑料产品之模具钢.预热温度300~400℃后热温度450~550℃，作多层焊补时，采用后退法焊补，较不易产生融合不良及针孔等缺陷. 规格：0.8 ~ 1.6mm   HRC 38~42 .

S-136      塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。高纯度、高镜面度，拋光性良好，抗锈防酸能力极佳，热处理变型少，适合PVC、PP、EP、PC、PMMA塑料，耐腐蚀及容易加工之模件及夹具，超镜面耐蚀精密模具，如橡胶模具、照相机部件、透镜、表壳等。规格：0.9 ~ 1.6mm   HB~400  

200T(皇牌S-2)   铁模、鞋模、软钢焊接、易雕刻蚀花, S45C 、S55C 钢材等修补。本公司之黄牌焊条修补后质地细密、软、易加工、不会有气孔产生，一般市面上之黄牌焊条，虽然价格便宜，但是修补后硬度太高，不易蚀花并且容易产生气孔(欢迎来电取样试之)。预热温度200~250℃ 后热温度350~450℃。

CMC硬面补模氩焊丝系列 

CMC-SKD61-2      硬度 HRC52～57  1.0,1.2,1.6,2.0,2.4,3.2  

焊补热锻模、热切模、热冲模、热加工成型模、热作工具、压铸钢模。

CMC-SKD61  硬度 HRC42～46  0.9,1.2,1.6,2.4      

焊补铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性。

CMC-M3-2     硬度 HRC61～63  1.2,1.6,2.0,2.4      

补模拉刀，热作高硬度工具模具、热锻总模、热冲模、螺丝模，耐磨耗硬面、高速度钢。

CMC-MS-3    500度2H时效硬化   硬度HRC48-50      1.2,1.6,2.0,2.4      

特殊硬化高韧度合金，非常适用于铝重力压铸模、浇口，延长使用寿命3～5倍，可制作非常精密之模具、超镜面（浇口补焊，使用不易热疲劳裂痕）

CMC-S45H    硬度 HRC52～57  1.0,1.2,1.6,2.0,2.4,3.2

专用于S45C制作刀口之模具焊丝。

鉴于模具产业对于成本之要求，交期渐紧的市场变化，所演进之模具刀口制作方式；在十分容易取得之S45C、A3、P20等模具钢局部，以焊接方式加强机械性能与硬度，主要用于：玻璃纤维模具、薄板五金冲压模…等刀口部位

CMC-Magic1  硬化后硬度 HRC50～54     　1.2,1.6 ,2.4

极度不易开裂，可用碳含量较高的热处理后钢种熔金细密，用于拉伸模可大幅减少高张力钢板与普通钢板弯曲、拉伸成型时的刮痕

CMC铸铁/打底氩焊丝系列 

CMC-30N      0.9,1.2,1.6,2.0,2.4,3.2   龟裂之焊合，异种合金之对接与过渡，硬面制作之打底，高硬度钢之接合。

CMC-60N      1.6,2.4               用于高温作业环境之模具打底，耐热性奇佳，高硬度钢之接合。

CMC-61N      1.2,1.6,2.4              铸铁与高碳钢之接合，锌铝压铸模龟裂，焊合重建、铣铁焊补

CMC-67N      1.6,2.4,3.2              适合铸铁(铣铁)焊补、易雕刻加工。

CMC-SSH      1.6,2.0,2.4              专用于S45C 与铸钢制作硬面之模具焊丝。用于S45C与铸钢等模具钢局部，以焊接方式加强光洁度与硬度，主要用于：玻璃纤维模具、五金冲压模。

CMC塑料射出模氩焊丝系列 

CMC-75     硬度 HRC 25～27     1.0,1.2,1.6,2.4     

适用于塑料射出模之氩焊丝，蚀花性良好。使用于鞋模焊补，易雕刻加工。

CMC-PDS-3   硬度 HRC 28～30     0.9,1.0,1.2 ,1.6     

适用于塑料射出模之氩焊丝，耐热模、抗腐蚀模，切削性，蚀花性良好。

CMC-718H     硬度 HRC 30～33     0.9,1.0,1.2,1.6    

适用于塑料射出模之氩焊丝。焊后机械加工性良好，材质均匀纯度高、抛光性良好，光蚀刻花性良好

CMC-2738   硬度 HRC 32～35      0.9,1.0,1.2,1.6   

大型射出成型模，耐热模，抗腐蚀模，蚀花性良好，具备优良加工性能，易切削和电蚀。光蚀刻花性优异

CMC-P20       硬度 HRC 30           0.9 1.0,1.2,1.6,2.0,2.4  

塑料射出模，耐热模（铸铜模）

CMC-P20H    硬度 HRC 30～33     1.0,1.2,1.6   

在原有产品CMC-P20的优点上加强硬度

适用于塑料射出模之氩焊丝。焊后机械加工性与蚀花性良好，材质均匀硬度高

CMC-P20Ni  硬度 HRC 30     0.9 1.2,1.6,2.4      

在原有产品CMC-P20的优点上加强抛光性能适用于塑料射出模之氩焊丝。焊后机械加工性与光蚀刻花性优异

CMC-NAK80 硬度 HRC 35～40      0.9,1.2,1.6,2.4      

塑料射出模，镜面钢

CMC-NAK100       硬度 HRC 35～40    0.9,1.6    

在原有产品CMC-NAK80的优点上加强抛光性能,有极优良的抛光性要求

CMC-S136H       硬度 HRC50～54     0.9,1.2,1.6,2.4 

防酸模具钢，适合生产PS、SAN等塑料射出模之专用氩焊条。焊后具有优良的抗腐蚀性、抛光性与耐磨性，机械加工性佳、淬硬时具有优良的稳定性。

CMC-2316     硬度 HRC30～34    1.2,1.6

防酸模具钢，适合PVC、POM、CA

CMC镭射（激光）焊丝系列

CMC-W Magic2     0.4,0.5      

适用各种锻造用模具钢之镭射(激光)焊丝，硬度稳定性高、耐高温与冲击。

CMC-W 718N       0.2,0.3,0.4,0.5,0.6

在原有CMC-W718的优点上，加强抛光性能，焊后机加工容易，咬花蚀纹性能良好。

CMC-W 718H              0.2,0.3,0.4,0.5,0.6  

适用于塑料射出模之激光焊丝。焊丝机械加工性良好，材质均匀纯度高、抛光性良好，光蚀刻花性良好。

CMC-W 2738       0.2,0.3,0.4 ,0.5,0.6  

焊补塑料射出模、耐热模，具备优良加工性能，易切削、抛光、电蚀、刻花性良好之镭射激光焊丝。焊补塑料射出模、耐热模，具备优良加工性能，易切削、抛光、电蚀，刻花性良好之镭射激光焊丝。

CMC-W P20         0.2,0.3,0.4,0.5,0.6    

焊补塑料射出模、耐热模（铸铜模）。

CMC-W P20H        0.2,0.3,0.4,0.5,0.6    

在原有产品CMC-WP20的优点上加强耐磨耗性能，适用于修补塑料射出模、蚀花抛光性能良好。

CMC-W PX5         0.2,0.3,0.4 

焊补塑料射出模、耐热模、抗腐蚀模、蚀花性良好，具备优良加工性能，易切削抛光和电蚀。

CMC-W NAK80      0.2,0.3,0.4,0.5,0.6    

焊补塑料射出模、镜面钢。

CMC-W NAK100    0.3,0.4

在原有产品CMC-WNAK80的优点上加强抛光性能，具有极优良抛光性要求之镭射激光焊丝。

CMC-W S136N       0.2,0.3,0.4,0.5

在原有产品CMC-WS136的优点上加强抛光性能，同时避免了焊接后镕金上的水波纹路，大大减轻焊后的抛光加工时间。

CMC-W S136H       0.2,0.3,0.4,0.5   

焊补塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。

CMC-W 2316 0.2   0.3,0.4

焊补塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。

CMC-W 2083      0.2,0.3,0.4,0.5    

焊补塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。

CMC-W 618HH     0.2,0.3,0.4   

焊补塑料射出模、耐热模。

CMC-W 60N       0.3,0.4

用于耐高温钢之打底与接合，铸钢焊补沙孔缺陷。

适用玻璃模具之镭射(激光)焊丝，焊后表面光亮。

CMC-W 60         0.2,0.3,0.4     

适用于鞋模焊补，易雕刻加工。

CMC-W 75         0.2,0.3,0.4     

焊补塑料射出模、蚀花性良好。适用于鞋模焊补，易雕刻加工

CMC-W SKD61H  0.2,0.3,0.4,0.6

焊补铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性良好、塑料模具之堆焊(EPN)焊补之激光焊丝

CMC-W SKS3       0.2,0.3,0.4,0.5      

焊补刀具、冲模、切模高耐磨性之镭射激光焊丝。

CMC-W Nitride 1  0.3,0.4   

用于氮化后模具，要求气孔最少，硬度不高之情况

CMC-W Nitride2   0.2,0.3,0.4,0.5      

用于氮化后模具，要求硬度高，气孔少之情况

CMC-W 8407H      0.2,0.3,0.4,0.6      

适用各种压铸模具之镭射(激光)焊丝，硬度稳定性高、耐高温与挤压，不易磨损。

CMC-W 8407    0.2,0.3,0.4 ,0.5,0.6 

焊补锌、铝、锡等有色合金及铜合金之压铸模。

CMC-W QRO90    0.2,0.3,0.4,0.6

焊补热锻模、热切模、热冲模、热加工成型模、热作工具、压铸模钢。

CMC-W SKD61     0.2,0.3,0.4,0.5,0.6 

焊补铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性。

CMC-W SKD11-3  0.2,0.3,0.4     

焊补冷作钢、冲模、切模、刀具、成型模、工件硬面制作。

CMC-W 30N  0.2,0.3,0.4   

高硬度钢之接合，硬面制作之打底，龟裂之焊合。

铁镍基高温合金的焊接性及焊接工艺一、焊接性 对于固熔强化的高温合金，主要问题是焊缝结晶裂纹和过热区的晶粒长大，焊接接头的“等强度”等。 对于沉淀强化的高温合金，除了焊缝的结晶裂纹外，还有液化裂纹和再热裂纹；焊接接头的“等强度”问 题也很突出，焊缝和热影响区的强度、塑性往往达不到母材金属的水平。 1、焊缝的热裂纹 铁镍基合金都具有较大的焊接热裂纹倾向，特别是沉淀强化的合金，溶解度有限的元素 Ni 和 Fe，易 在晶界处形成低熔点物质，如 Ni—Si，Fe—Nb，Ni—B 等；同时对某些杂质非常敏感，如：S、P、Pb、Bi、 Sn、Ca 等；这些高温合金易形成方向性强的单项奥氏体柱状晶，促使杂质偏析；这些高温合金的线膨胀系 数很大，易形成较大的焊接应力。 实践证明，沉淀强化的合金比固熔强化合金具有更大的热裂倾向。 影响焊缝产生热裂纹的因素有： ①合金系统特性的影响。 凝固温度区间越大，且固相线低的合金，结晶裂纹倾向越大。如： N—155（30Cr17Ni15Co12Mo3Nb） ， 而 S—590（40Cr20Ni20Co20Mo4W4Nb4）裂纹倾向就较小。 ②焊缝中合金元素的影响。 采用不同的焊材，焊缝的热裂倾向有很大的差别。如铁基合金 Cr15Ni40W5Mo2Al2Ti3 在 TIG 焊时，选用 与母材合金同质的焊丝，即焊缝含有γ ／ 形成元素，结果焊缝产生结晶裂纹；而选用固熔强化型 HGH113， Ni—Cr—Mo 系焊丝，含有较多的 Mo，Mo 在高 Ni 合金中具有很高的溶解度，不会形成易熔物质，故也不 会引起热裂纹。含 Mo 量越高，焊缝的热裂倾向越小；同时 Mo 还能提高固熔体的扩散激活能，而阻止形 成正亚晶界裂纹（多元化裂纹） 。 B、Si、Mn 含量降低，Ni、Ti 成分增加，裂纹减少。 ③变质剂的影响。 用变质剂细化焊缝一次结晶组织，能明显减少热裂倾向。 ④杂质元素的影响。 有害杂质元素，S、P、B 等，常常是焊缝产生热裂纹的原因。 ⑤焊接工艺的影响。 焊接接头具有较大的拘束应力，促使焊缝热裂倾向大。采用脉冲氩弧焊或适当减少焊缝电流，以减少 熔池的过热，对于提高焊缝的抗热裂性是有益的。 2、热影响区的液化裂纹 低熔点共晶物形成的晶间液膜引起液化裂纹。 A—286 的晶界处有 Ti、Si、Ni、Mo 等元素的偏析，形成低熔点共晶物。 液膜还可以在碳化物相 （MC 或 M6C） 的周围形成， 如 Inconel718,铸造镍基合金 B—1900 和 Inconel713C。 高温合金的晶粒粗细，对裂纹的产生也有很大的影响。焊接时常常在粗晶部位产生液化裂纹。因此， 在焊接工艺上，应尽可能采用小焊接线能量，来避免热影响区晶粒的粗化。 对焊接热影响区液化裂纹的控制，关键在于合金本身的材质，去除合金中的杂质，则有利于防止液化 裂纹。 3、再热裂纹 γ ／ 形成元素 Al、Ti 的含量越高，再热裂纹倾向越大。／ 对于γ 强化合金消除应力退火，加热必须是快速而且均匀，加热曲线要避开等温时效的温度、时间曲 线的影响区。 对于固熔态或退火态的母材合金进行焊接时，有利于减少再热裂纹的产生。 焊接工艺上应尽可能选用小焊接线能量，小焊道的多层焊，合理设计接头，以降低焊接结构的拘束度。 杂质对高温合金再热裂纹的影响 1—加热曲线对于 A、B 均不裂；2—加热曲线对 A 裂，B 不裂 4、焊接接头的“等强度”问题 高温合金焊后，在过热区有显著的晶粒粗化现象，接头性能不均匀，对高温塑性、疲劳强度、蠕变极 限、持久强度、硬度等都有较大影响。 为了获得比较理想的焊接接头，应尽量减少接头的过热和组织不均匀性，故焊接时应尽可能选用能量 集中的焊接方法和小的焊接线能量。 焊补次数增加，大大降低焊接接头的性能，促使再热裂纹的产生。所以，一般规定同一部位补焊不允 许超过三次。重要焊缝甚至禁止补焊。 三、高温合金的焊接工艺 1、TIG 焊接 TIG 焊是高温合金比较好的焊接方法，尤其是铁基合金，特别适应用于 12.5mm 以下薄板。 为防止产生裂纹，焊接时采用小焊接线能量，窄焊道，电弧长度尽可能短，一般为 1~1.5mm 为宜。 采用小直径钍钨极，端部磨成 30~60°的尖角，以保持电弧稳定，易于控制熔透和窄焊道。 Ar 气保护。特别是焊接含有 Al、Ti 等元素的合金时，要特别加强保护。 焊材可用奥氏体耐热不锈钢或镍基合金。 采用直流正接电源。 焊接时焊矩与母材保持垂直。 2、手工电弧焊 铁基合金中手工电弧焊使用较少，特别是沉淀强化型合金几乎不用。 焊条通常选用与母材合金成分相近，或选用高镍焊条。 Incoloy800 使用温度在 900 ℃以上，推荐用 ENiCrFe—2 焊条；使用温度在 540℃以上，推荐用 ENiCrFe—3 焊条。采用小焊接线能量，小电流、快焊 速、不横向摆动、窄焊道焊接；焊接开始或结尾都应装引弧板或熄弧板，防止裂纹的产生；采用直流反接 电源。 对于镍基合金，手工电弧焊一般只适用于板厚 1.6mm 以上，固熔强化型合金，不能用于沉淀强化型合 金的焊接。 3、等离子弧焊接 熔深大，可大于 7~8mm（Incoloy800） ，效率高；TIG 熔深 2~3mm。 4、MIG 焊接的热输入量较大，易出现热裂纹，只用于 T＞12.5mm 或高效率场合。 自动埋弧焊同上。 电子束焊接热量集中，但易出现一些特有的缺陷，如气孔、冷隔等，裂纹敏感性也较大。 三、高温合金的焊接工艺要点 1、加强保护 高温合金中有很多合金元素对氧具有很大的亲和力，若保护不好易被烧损，特别是铁基合金。 2、加强焊接区的清理 高温合金的表面常存在有难熔氧化膜，NiO 的熔点为 2090℃，如焊前未清理干净，易在焊缝中形成夹 杂物。另外，工件表面的污物未清理，也会带来一些有害杂质：如 Pb、P、S 等，影响焊接接头性能。所 以，对坡口边缘或多道焊的每道焊缝表面，都应彻底清理干净。 3、设计合理的坡口 铁基和镍基合金的液体金属流动性较差， 焊接时易产生未熔合缺陷。 熔深一般只有低碳钢的 50%左右， 奥氏体钢的 60%左右。为达到一定的熔深和熔合良好，其坡口角度要适当增大，钝边减小。 钢和镍基合金坡口设计的比较 4、要求高精度的装配。 5、减少焊接接头的过热。 焊缝的布置尽量避免交叉和分布过密，减少补焊次数，采用小焊接线能量和小截面焊道，选用脉冲焊， 分段焊等工艺。 6、选用好的焊接材料。 通常采用 Mo 和 W 含量较高的 Ni—Cr—Mo（W）系合金焊丝，抗裂性高。即使焊接沉淀强化型合金， 也宁可牺牲一些强度，不希望采用 Al、Ti 含量较高，会形成γ 金焊丝。 为了确保焊接接头的高温强度，以采用同质焊丝或力求焊缝与母材的合金成分相近为好。 对保护气体、焊条、焊剂等，要求纯度高，具有最小的氧化性，以保证最大的合金过渡系数。／ 相的焊丝，而选用 Ni—Cr—Mo（W）系合

镍基高温合金的特点、制备及应用高温合金是指以铁、镍、钴为基，能在600℃以上的高温及一定应力作用下 长期工作的一类金属材料。 并具有较高的高温强度， 良好的抗氧化和抗腐蚀性能， 良好的疲劳性能、断裂韧性等综合性能。高温合金为单一奥氏体组织，在各种温 度下具有良好的组织稳定性和使用可靠性。 那么， 以镍为基体(含量一般大于50%) 在650～1000℃范围内具有较高的强度和良好的抗氧化、抗燃气腐蚀能力的高温 合金称之为镍基高温合金（以下简称“镍基合金”） 。 镍基高温合金的发展包括两个方面：合金成分的改进和生产工艺的革新。镍 基高温合金是30年代后期开始研制的。英国于1941年首先生产出镍基高温合金 Nimonic75(Ni-20Cr-0.4Ti) ； 为 了 提 高 蠕 变 强 度 又 添 加 铝 ， 研 制 出 Nimonic80(Ni-20Cr-2.5Ti-1.3Al)。美国于40年代中期，苏联于40年代后期，中 国于50年代中期也研制出镍基合金。50年代初，真空熔炼技术的发展，为炼制含 高铝和钛的镍基合金创造了条件。初期的镍基高温合金大都是变形合金。50年代 后期，由于涡轮叶片工作温度的提高，要求合金有更高的高温强度，但是合金的 强度高了，就难以变形，甚至不能变形，于是采用熔模精密铸造工艺，发展出一 系列具有良好高温强度的铸造合金。 60年代中期发展出性能更好的定向结晶和单 晶高温合金以及粉末冶金高温合金。为了满足舰船和工业燃气轮机的需要，60 年代以来还发展出一批抗热腐蚀性能较好、组织稳定的高铬镍基合金。在从40 年代初到70年代末大约40年的时间内，镍基高温合金的工作温度从700℃提高到 1100℃，平均每年提高10℃左右。 镍基高温合金是高温合金中应用最广、高温强度最高的一类合金。其主要原 因，一是镍基合金中可以溶解较多合金元素，且能保持较好的组织稳定性；二是 可以形成共格有序的 A3B 型金属间化合物 g[Ni3(Al，Ti)]相作为强化相，使合 金得到有效的强化， 获得比铁基高温合金和钴基高温合金更高的高温强度；三是 含铬的镍基合金具有比铁基高温合金更好的抗氧化和抗燃气腐蚀能力。 镍基合金 含有十多种元素，其中 Cr 主要起抗氧化和抗腐蚀作用，其他元素主要起强化作 用。根据它们的强化作用方式可分为：固溶强化元素，如钨、钼、钴、铬和钒等； 沉淀强化元素，如铝、钛、铌和钽；晶界强化元素，如硼、锆、镁和稀土元素等。 镍基合金按强化方式有固溶强化型合金和沉淀强化型合金。